Молярная масса дизтоплива


Пособие по применению СП 12.13130.2009 Пособие по применению СП 12.13130.2009 Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности

На главную | База 1 | База 2 | База 3
Поиск по реквизитамПоиск по номеру документаПоиск по названию документаПоиск по тексту документа
Искать все виды документовДокументы неопределённого видаISOАвиационные правилаАльбомАпелляционное определениеАТКАТК-РЭАТПЭАТРВИВМРВМУВНВНиРВНКРВНМДВНПВНПБВНТМ/МЧМ СССРВНТПВНТП/МПСВНЭВОМВПНРМВППБВРДВРДСВременное положениеВременное руководствоВременные методические рекомендацииВременные нормативыВременные рекомендацииВременные указанияВременный порядокВрТЕРВрТЕРрВрТЭСНВрТЭСНрВСНВСН АСВСН ВКВСН-АПКВСПВСТПВТУВТУ МММПВТУ НКММПВУП СНЭВУППВУТПВыпускГКИНПГКИНП (ОНТА)ГНГОСТГОСТ CEN/TRГОСТ CISPRГОСТ ENГОСТ EN ISOГОСТ EN/TSГОСТ IECГОСТ IEC/PASГОСТ IEC/TRГОСТ IEC/TSГОСТ ISOГОСТ ISO GuideГОСТ ISO/DISГОСТ ISO/HL7ГОСТ ISO/IECГОСТ ISO/IEC GuideГОСТ ISO/TRГОСТ ISO/TSГОСТ OIML RГОСТ ЕНГОСТ ИСОГОСТ ИСО/МЭКГОСТ ИСО/ТОГОСТ ИСО/ТСГОСТ МЭКГОСТ РГОСТ Р ЕНГОСТ Р ЕН ИСОГОСТ Р ИСОГОСТ Р ИСО/HL7ГОСТ Р ИСО/АСТМГОСТ Р ИСО/МЭКГОСТ Р ИСО/МЭК МФСГОСТ Р ИСО/МЭК ТОГОСТ Р ИСО/ТОГОСТ Р ИСО/ТСГОСТ Р ИСО/ТУГОСТ Р МЭКГОСТ Р МЭК/ТОГОСТ Р МЭК/ТСГОСТ ЭД1ГСНГСНрГСССДГЭСНГЭСНмГЭСНмрГЭСНмтГЭСНпГЭСНПиТЕРГЭСНПиТЕРрГЭСНрГЭСНсДИДиОРДирективное письмоДоговорДополнение к ВСНДополнение к РНиПДСЕКЕНВиРЕНВиР-ПЕНиРЕСДЗемЕТКСЖНМЗаключениеЗаконЗаконопроектЗональный типовой проектИИБТВИДИКИМИНИнструктивное письмоИнструкцияИнструкция НСАМИнформационно-методическое письмоИнформационно-технический сборникИнформационное письмоИнформацияИОТИРИСОИСО/TRИТНИТОсИТПИТСИЭСНИЭСНиЕР Республика КарелияККарта трудового процессаКарта-нарядКаталогКаталог-справочникККТКОКодексКОТКПОКСИКТКТПММ-МВИМВИМВНМВРМГСНМДМДКМДСМеждународные стандартыМетодикаМетодика НСАММетодические рекомендацииМетодические рекомендации к СПМетодические указанияМетодический документМетодическое пособиеМетодическое руководствоМИМИ БГЕИМИ УЯВИМИГКМММНМОДНМонтажные чертежиМос МУМосМРМосСанПинМППБМРМРДСМРОМРРМРТУМСанПиНМСНМСПМТМУМУ ОТ РММУКМЭКННАС ГАНБ ЖТНВННГЭАНДНДПНиТУНКНормыНормы времениНПНПБНПРМНРНРБНСПНТПНТП АПКНТП ЭППНТПДНТПСНТСНЦКРНЦСОДМОДНОЕРЖОЕРЖкрОЕРЖмОЕРЖмрОЕРЖпОЕРЖрОКОМТРМОНОНДОНКОНТПОПВОПКП АЭСОПНРМСОРДОСГиСППиНОСНОСН-АПКОСПОССПЖОССЦЖОСТОСТ 1ОСТ 2ОСТ 34ОСТ 4ОСТ 5ОСТ ВКСОСТ КЗ СНКОСТ НКЗагОСТ НКЛесОСТ НКМОСТ НКММПОСТ НКППОСТ НКПП и НКВТОСТ НКСМОСТ НКТПОСТ5ОСТНОСЭМЖОТРОТТПП ССФЖТПБПБПРВПБЭ НППБЯПВ НППВКМПВСРПГВУПереченьПиН АЭПисьмоПМГПНАЭПНД ФПНД Ф СБПНД Ф ТПНСТПОПоложениеПорядокПособиеПособие в развитие СНиППособие к ВНТППособие к ВСНПособие к МГСНПособие к МРПособие к РДПособие к РТМПособие к СНПособие к СНиППособие к СППособие к СТОПособие по применению СППостановлениеПОТ РПОЭСНрППБППБ-АСППБ-СППБВППБОППРПРПР РСКПР СМНПравилаПрактическое пособие к СППРБ АСПрейскурантПриказПротоколПСРр Калининградской областиПТБПТЭПУГПУЭПЦСНПЭУРР ГазпромР НОПРИЗР НОСТРОЙР НОСТРОЙ/НОПР РСКР СМНР-НП СРО ССКРазъяснениеРаспоряжениеРАФРБРГРДРД БГЕИРД БТРД ГМРД НИИКраностроенияРД РОСЭКРД РСКРД РТМРД СМАРД СМНРД ЭОРД-АПКРДИРДМРДМУРДПРДСРДТПРегламентРекомендацииРекомендацияРешениеРешение коллегииРКРМРМГРМДРМКРНДРНиПРПРРТОП ТЭРС ГАРСНРСТ РСФСРРСТ РСФСР ЭД1РТРТМРТПРУРуководствоРУЭСТОП ГАРЭГА РФРЭСНрСАСанитарные нормыСанитарные правилаСанПиНСборникСборник НТД к СНиПСборники ПВРСборники РСН МОСборники РСН ПНРСборники РСН ССРСборники ценСБЦПСДАСДАЭСДОССерияСЗКСНСН-РФСНиПСНиРСНККСНОРСНПСОСоглашениеСПСП АССП АЭССправочникСправочное пособие к ВСНСправочное пособие к СНиПСправочное пособие к СПСправочное пособие к ТЕРСправочное пособие к ТЕРрСРПССНССЦСТ ССФЖТСТ СЭВСТ ЦКБАСТ-НП СРОСТАСТКСТМСТНСТН ЦЭСТОСТО 030 НОСТРОЙСТО АСЧМСТО БДПСТО ВНИИСТСТО ГазпромСТО Газпром РДСТО ГГИСТО ГУ ГГИСТО ДД ХМАОСТО ДОКТОР БЕТОНСТО МАДИСТО МВИСТО МИСТО НААГСТО НАКССТО НКССТО НОПСТО НОСТРОЙСТО НОСТРОЙ/НОПСТО РЖДСТО РосГеоСТО РОСТЕХЭКСПЕРТИЗАСТО САСТО СМКСТО ФЦССТО ЦКТИСТО-ГК "Трансстрой"СТО-НСОПБСТПСТП ВНИИГСТП НИИЭССтП РМПСУПСССУРСУСНСЦНПРТВТЕТелеграммаТелетайпограммаТематическая подборкаТЕРТЕР Алтайский крайТЕР Белгородская областьТЕР Калининградской областиТЕР Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕР Краснодарского краяТЕР Мурманская областьТЕР Новосибирской областиТЕР Орловской областиТЕР Республика ДагестанТЕР Республика КарелияТЕР Ростовской областиТЕР Самарской областиТЕР Смоленской обл.ТЕР Ямало-Ненецкий автономный округТЕР Ярославской областиТЕРмТЕРм Алтайский крайТЕРм Белгородская областьТЕРм Воронежской областиТЕРм Калининградской областиТЕРм Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРм Мурманская областьТЕРм Республика ДагестанТЕРм Республика КарелияТЕРм Ямало-Ненецкий автономный округТЕРмрТЕРмр Алтайский крайТЕРмр Белгородская областьТЕРмр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРмр Краснодарского краяТЕРмр Республика ДагестанТЕРмр Республика КарелияТЕРмр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРпТЕРп Алтайский крайТЕРп Белгородская областьТЕРп Калининградской областиТЕРп Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРп Краснодарского краяТЕРп Республика КарелияТЕРп Ямало-Ненецкий автономный округТЕРп Ярославской областиТЕРрТЕРр Алтайский крайТЕРр Белгородская областьТЕРр Калининградской областиТЕРр Карачаево-Черкесская РеспубликаТЕРр Краснодарского краяТЕРр Новосибирской областиТЕРр Омской областиТЕРр Орловской областиТЕРр Республика ДагестанТЕРр Республика КарелияТЕРр Ростовской областиТЕРр Рязанской областиТЕРр Самарской областиТЕРр Смоленской областиТЕРр Удмуртской РеспубликиТЕРр Ульяновской областиТЕРр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРррТЕРрр Ямало-Ненецкий автономный округТЕРс Ямало-Ненецкий автономный округТЕРтр Ямало-Ненецкий автономный округТехнический каталогТехнический регламентТехнический регламент Таможенного союзаТехнический циркулярТехнологическая инструкцияТехнологическая картаТехнологические картыТехнологический регламентТИТИ РТИ РОТиповая инструкцияТиповая технологическая инструкцияТиповое положениеТиповой проектТиповые конструкцииТиповые материалы для проектированияТиповые проектные решенияТКТКБЯТМД Санкт-ПетербургТНПБТОИТОИ-РДТПТПРТРТР АВОКТР ЕАЭСТР ТСТРДТСНТСН МУТСН ПМСТСН РКТСН ЭКТСН ЭОТСНэ и ТЕРэТССЦТССЦ Алтайский крайТССЦ Белгородская областьТССЦ Воронежской областиТССЦ Карачаево-Черкесская РеспубликаТССЦ Ямало-Ненецкий автономный округТССЦпгТССЦпг Белгородская областьТСЦТСЦ Белгородская областьТСЦ Краснодарского краяТСЦ Орловской областиТСЦ Республика ДагестанТСЦ Республика КарелияТСЦ Ростовской областиТСЦ Ульяновской областиТСЦмТСЦО Ямало-Ненецкий автономный округТСЦп Калининградской областиТСЦПГ Ямало-Ненецкий автономный округТСЦэ Калининградской областиТСЭМТСЭМ Алтайский крайТСЭМ Белгородская областьТСЭМ Карачаево-Черкесская РеспубликаТСЭМ Ямало-Ненецкий автономный округТТТТКТТПТУТУ-газТУКТЭСНиЕР Воронежской областиТЭСНиЕРм Воронежской областиТЭСНиЕРрТЭСНиТЕРэУУ-СТУказУказаниеУказанияУКНУНУОУРврУРкрУРррУРСНУСНУТП БГЕИФАПФедеральный законФедеральный стандарт оценкиФЕРФЕРмФЕРмрФЕРпФЕРрФормаФорма ИГАСНФРФСНФССЦФССЦпгФСЭМФТС ЖТЦВЦенникЦИРВЦиркулярЦПИШифрЭксплуатационный циркулярЭРД
Показать все найденныеПоказать действующиеПоказать частично действующиеПоказать не действующиеПоказать проектыПоказать документы с неизвестным статусом
Упорядочить по номеру документаУпорядочить по дате введения

files.stroyinf.ru

Помещения с легковоспламеняющимися жидкостями — Студопедия

Пример 4

1. Исходные данные.

1.1. Помещение складирования ацетона. В помещении хранятся десять бочек с ацетоном объемом каждой по Vа = 80 л = 0,08 м3. Размеры помещения L´S´H = 12´6´6 м. Объем помещения VП= 432 м3. Свободный объем помещения Vсв= 0,8 × 432 =345,6м3. Площадь помещения F = 72 м2.

1.2. Молярная масса ацетона М = 58,08 кг∙кмоль-1. Константы уравнения Антуана: А= 6,37551; В = 1281,721; СА = 237,088. Химическая формула ацетона С3Н6О. Плотность ацетона (жидкости) rж = 790,8 кг×м-3. Температура вспышки ацетона tвсп = -18 0С.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одной бочки и разлив ацетона по полу помещения, исходя из расчета, что 1л ацетона разливается на 1 м2 пола помещения. За расчетную температуру принимается абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 [3] в данном районе (г. Мурманск) tр = 32 0С.

3. Определение параметров взрывопожарной опасности проводим с использованием [1] и "Пособия".

3.1. Согласно формуле (А.2) [1] определяется значение плотности паров ацетона при расчетной температуре tp = 32 0C кг×м-3.

3.2. Согласно "Пособия" определяется значение давления насыщенных паров ацетона РН = 40,95 кПа (lgPH = 6,37551 - = 1,612306, откуда расчетное значение РН = 40,95 кПа).

3.3. Согласно формуле (А.13) [1] определяем значение интенсивности испарения ацетона W= 10-6× × 40,95 = 3,1208 × 10-4 кг ×м-2. с-1.

4. Расчетная площадь разлива содержимого одной бочки ацетона составляет:


FИ = 1,0×Vа = 1,0×80 = 80 м2.

Поскольку площадь помещения F = 72 м2 меньше рассчитанной площади разлива ацетона FИ = 80 м2, то окончательно принимаем FИ = F = 72 м2.

5. Масса паров ацетона m, поступивших в помещение, рассчитывается по формуле (А.12) [1]:

m = 3,1208 ×10-4 × 72 ×3600 = 80,891 кг.

В этом случае испарится только масса разлившегося из бочки ацетона и m = mП= Va∙rж = 0,08∙790,8 = 63,264 кг.

6. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (20) "Пособия" будет равно:

DP = 959,3 × = 75,7 кПа.

8. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение складирования ацетона относится к категории А.

Пример 5

1. Исходные данные.

1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "З" (ГОСТ 305-82) объемом Vа = 6,3 м3. Размеры помещения L´S´H = 4,0´4,0´3,6 м. Объем помещения VП = 57,6 м3. Свободный объем помещения VСВ = 0,8 ×57,6 = 46,08 м3. Площадь помещения F = 16 м3. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1 = 0,0285 м), ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет L1 = 10 м. Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л ×с-1 = 0,0015 м3× с-1.


1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "З" М = 172,3 кг∙кмоль-1. Брутто-формула С12,343 Н 12,889. Плотность жидкости при температуре t = 25 0С rж = 804 кг∙м-3. Константы уравнения Антуана: А = 5,07828; В = 1255,73; СА =199,523. Температура вспышки tвсп > 40 0С. Теплота сгорания НТ = = 4,359∙107 Дж∙кг-1= 43,59 МДж∙кг-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР = 0,6% (об.).

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 [3]в данном районе (г. Благовещенск) tр = 41 0С. Плотность паров дизельного топлива при tр=410С кг∙м-3. Расчетное время отключения трубопроводов по п.А.1.2 [1] Та = 300 с, длительность испарения по п.А.1.2 е) [1] Т = 3600с.

3. Объем Vж и площадь разлива FИ поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п.А.1.2 [1]:

Vж = Va+ q × Ta+ p × r12 × L1=6,3+0,0015 × 300+3,14 × 0,02852× 10=6,776 м3=6776 л,

FИ = 1,0 × 6776 = 6776 м2.

Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива Fи = 6776 м2, то окончательно принимаем FИ= F = 16 м2.

4. Определяем давление Рн насыщенных паров дизельного топлива при расчетной температуре tр = 41 0С:

lgPH = 5,07828 - ,

Рн = 0,72 кПа.

5. Интенсивность испарения W дизельного топлива составит:

W = 10-6 × 1,0 × × 0,72 = 9,45 × 10-6 кг × м-2 × с-1.

6. Масса паров дизельного топлива m, поступивших в помещение, будет равна:

m = 9,45 ×10-6×16∙3600 = 0,5443 кг.

7. Определение коэффициента Z участия паров дизельного топлива во взрыве проводим в соответствии с Приложением Д [1].

7.1. Средняя концентрация Сср паров дизельного топлива в помещении составит:

ССР = = 0,18% (об.).

ССР = 0,18% (об.)<0,5×СНКПР = 0,5 ×0,6 = 0,3% (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z участия паров дизельного топлива во взрыве расчетным методом.

7.2. Значение СН будет равно:

СН = 100 × = 0,71% (об.).

7.3. Значение стехиометрической концентрации ССТ паров дизельного топлива согласно формуле (А.3) [1], исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива, составит:

b = 12,343 + = 18,32,

ССТ = = 1,12% (об.).

7.4. Значение параметра С* будет равно:

С* = 1,19 × 1,12 = 2,13% (об.).

7.5. Поскольку СН = 0,71% < С* = 2,13% (об.), то рассчитываем значение параметра Х:

Х = = 0,33.

7.6. Согласно номограмме рисунка Д.1 (п.Д.4) Приложения Д [1] при значении Х = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z=0.

8. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (А.2.1) [1] составит:

DР = (900-101) × = 0 кПа.

9. Расчетное избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А или Б. Согласно п.5.2 и табл.1 [1] проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1-В4.

10. В соответствии с п.Б.2 [1] определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = Vж × rж = 6,776 × 804 = 5448 кг,

Q = G × = 5448 × 43,59 = 237478 МДж,

S = F = 16 м2,

g = МДж × м-2.

11. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж ×м-2. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл.Б.1 [1] относится к категории В1.

Пример 6

1.1. Исходные данные.

1.1. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха. В помещении находятся два бака для покрытия лаком БТ-99 полюсных катушек способом окунания с подводящими и отводящими трубопроводами. Размеры помещения L´S´H = 32´10´8 м. Объем помещения Vп = 2560 м3. Свободный объем помещения VСВ = 0,8 ×2560 = 2048 м3. Площадь помещения F = 320 м2. Объем каждого бака Vап = 0,5 м3. Степень заполнения бака лаком e = 0,9. Объем лака в баке Vа= e ×Vап = 0,9×0,5 = 0,45 м3. Длина и диаметр подводящего (напорного) трубопровода между баком и насосом L1 = 10 м и d1 = 25 мм = 0,025 м соответственно. Длина и диаметр отводящего трубопровода между задвижкой и баком L2= 10м и d2= 40мм =0,04 м соответственно. Производительность насоса q = 6,5∙10-5 м3×с-1. Время отключения насоса Та=300с. В каждый бак попеременно загружается и выгружается единовременно по 10 шт. полюсных катушек, размещаемых в корзине. Открытое зеркало испарения каждого бака Fемк = 1,54 м2. Общая поверхность 10 шт. свежеокрашенных полюсных катушек Fсв.окр = 6,28 м2.

1.2. В лаке БТ-99 (ГОСТ 8017-74) в виде растворителей содержится 46% (масс.) ксилола и 2% (масс.) уайт-спирита. В общей массе растворителей содержится j1=95,83% (масс.) ксилола и j2 = 4,17% (масс.) уайт-спирита. Плотность лака БТ-99 rж = 953 кг ×м-3. Молярная масса ксилола М=106,17 кг ×кмоль-1, уайт-спирита М=147,3 кг ×кмоль-1. Химическая формула ксилола С8 Н10, уайт-спирита С10,5 Н21,0. Плотность жидкости ксилола rж=855 кг ×м-3, уайт-спирита rж= 760 кг ×м-3. Температура вспышки ксилола tвсп=290 С, уайт-спирита tвсп=330 С. Нижний концентрационный предел распространения пламени ксилола СНКПР=1,1% (об.), уайт-спирита СНКПР=0,7% (об.). Теплота сгорания ксилола НТ=Q =43154 кДж × кг-1 =43,15 МДж × кг-1, уайт-спирита НТ= =43966 кДж × кг-1=43,97 МДж × кг-1. Константы уравнения Антуана для ксилола А=6,17972; В=1478,16; СА=220,535; для уайт-спирита А=7,13623; В=2218,3; СА=273,15.

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация одного бака с лаком для покрытия полюсных катушек способом окунания и утечка лака из напорного и отводящего трубопроводов при работающем насосе с последующим разливом лака на пол помещения. Происходит испарение ксилола и уайт-спирита с поверхности разлившегося лака, а также с открытой поверхности второго бака и с поверхности выгружаемых покрытых лаком полюсных катушек (10 шт.). За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 [3] в данном районе (г. Москва) tр = 370 С. Плотность паров при tр=370С:

ксилола кг×м-3,

уайт-спирита кг×м-3.

Расчетное время отключения трубопроводов и насоса по п.А.1.2 в) [1] Та=300с, длительность испарения по п.А.1.2 е) [1] Т=3600с.

3. Объем Vж, площадь разлива Fр поступившего в помещение при расчетной аварии лака и площадь испарения FИ определяются в соответствии с положениями п.А.1.2 [1]:

Vж = Va+ q × Ta+ = 0,45+6,5 × 10-5× 300+0,785 × (0,0252 ×10 +

+ 0,042 × 10) = 0,487 м3=487 л,

Fp = 0,5 × 487 = 243,5 м2,

FИ = FР + Fемк + Fсв.окр = 243,5+1,54+6,28 = 251,3 м2.

4. Определяем давление РН насыщенных паров ксилола и уайт-спирита при расчетной температуре tр=37 0С:

- для ксилола:

lgPH = 6,17972 -

PH = 2,755 кПа,

- для уайт-спирита:

lgPH = 7,13623 -

PH = 0,964 кПа.

5. Интенсивность испарения W растворителя составит:

- по ксилолу:

W = 10-6 × 1,0 × × 2,755 = 2,8387 × 10-5кг × м-2× c-1,

- по уайт-спириту:

W = 10-6 × 1,0 × × 0,964 = 1,1700 × 10-5кг × м-2× c-1.

6. В соответствии с положениями п.п.4.3 и А.1.1 [1] определяем массу паров m по наиболее опасному компоненту ксилолу, поступивших в помещение:

m = 2,8387× 10-5× 251,3 ×3600 = 25,6812 кг.

7. Определение коэффициента Z участия паров растворителя во взрыве проводим в соответствии с Приложением Д [1], принимая значения расчетных параметров по ксилолу либо уайт-спириту, наиболее опасные в отношении последствий взрыва.

7.1. Средняя концентрация Сср паров растворителя в помещении составит:

ССР = = 0,30% (об.).

ССР = 0,30%(об.) < 0,5 ×Снкпр = 0,5 ×0,7 = 0,35% (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z участия паров растворителя во взрыве расчетным методом.

7.2. Значение СН будет равно:

СН = 100 × = 2,73% (об.).

7.3. Значение С0 будет равно:

С0 = 2,73 × = 1,105% (об.).

7.4. Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZНКПР составят:

ХНКПР = 1,1958 × 32 × = 31,55 м,

УНКПР = 1,1958 ×10 × = 9,86 м,

ZНКПР = 0,04714 × 8 × = 0,31 м.

7.5. Коэффициент Z участия паров растворителя во взрыве согласно формуле (Д.2) Приложения Д [1] составит:

.

8. Значение стехиометрической концентрации ССТ согласно формуле (А.3) [1] составит:

- для ксилола:

ССТ = = 1,93% (об.),

- для уайт-спирита:

ССТ = = 1,29% (об.).

9. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (А.1) [1] составит:

DP = (900 - 101) × кПа.

10. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха относится к категории Б.

11. Расчет избыточного давления взрыва DР в помещении сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха с учетом работы аварийной вентиляции или постоянно работающей общеобменной вентиляции, удовлетворяющей требованиям п.А.2.3 [1]. Рассматривается случай при кратности обмена аварийной вентиляции А=6 ч-1.

11.1. При кратности воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, равной А=6 ч-1=1,6667 ×10-3 с-1, согласно п.3.4 "Пособия" скорость движения воздуха в помещении составит:

U = A × L = 1,6667 × 10-3× 32 = 0,05 м × с-1.

11.2. Интенсивность испарения W растворителя (по ксилолу) при скорости воздушного потока в помещении U = 0,05 м ×с-1 (с некоторым запасом коэффициент h= 1,6 в соответствии с табл. А.2 [1]) будет равна:

W = 10-6× 1,6 × × 2,755 = 4,5420 × 10-5 кг × м-2 × с-1.

11.3. Масса поступивших в помещение паров растворителя (по ксилолу) mИ составит:

mИ = 4,5420 × 10-5 × 251,3 × 3600 = 41,0906 кг.

11.4. Масса находящихся в помещении паров растворителя m при учете работы аварийной вентиляции или постоянно работающей общеобменной вентиляции, удовлетворяющей требованиям п.А.2.3 [1], будет равна:

кг.

11.5. Средняя концентрация ССР паров растворителя в помещении составит:

ССР = (об.).

ССР = 0,07%(об.) < 0,5 ×СНКПР = 0,5 ×0,7 = 0,35% (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z участия паров растворителя во взрыве расчетным методом.

11.6. Значение С0 будет равно:

= 0,502% (об.).

11.7. Расстояния ХНКПР, УНКПР, ZНКПР составят:

ХНКПР = 1,1958 × 32 × = 0 м,

УНКПР = 1,1958 ×10 × = 0 м,

ZНКПР = 0,3536 × 8 × = 0 м.

ХНКПР, УНКПР, ZНКПР согласно Приложению Д [1] принимаются равными 0, поскольку логарифмы указанных в формулах сомножителей параметров дают отрицательные значения. Следовательно, исходя из формулы Д.1 Приложения Д [1], коэффициент Z участия паров растворителя также равен Z=0. Подставляя в формулу (А.2.1) [1] значение коэффициента Z=0 получим избыточное давление взрыва DP=0 кПа.

11.8. Расчетное избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа, следовательно, помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией или постоянно работающей общеобменной вентиляцией, удовлетворяющей требованиям п.А.2.3 [1], с кратностью воздухообмена А = 6 ч-1 не относится к категориям А или Б. Согласно п.5.2 и табл.1 [1] проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1-В4.

11.9. В соответствии с п.Б.2 [1] определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G= 2 × Va × rж = 2 × 0,45 × 855 = 769,5 кг,

Q = G × = 769,5 × 43,97 = 33835 Мдж,

S = 2 × Fемк = 1,54 × 2 = 3,08 м2(согласно п.Б.2 [1] принимаем S=10м2),

g = Мдж × м-2.

11.10. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж ×м-2. Помещение сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха при оснащении его аварийной вентиляцией или постоянно работающей общеобменной вентиляцией, удовлетворяющей требованиям п. А.2.3 [1], с кратностью воздухообмена А=6 ч-1 согласно табл.Б.1 [1] относится к категории В1.

studopedia.ru

Помещение промежуточного топливного бака

 

 

 

 

БИБЛИОТЕКА "ВСЕ О ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ"

Нормативно-технические документы пожарной безопасности

Пример 5

1. Исходные данные.

1.1. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки. В помещении находится топливный бак с дизельным топливом марки "3" (ГОСТ 305-82) объемом Va = 6,3 м3 Размеры помещения LxSxH = 4,0 х 4,0 х 3,6 м. Объем помещения Vп = 57,6 м3 Свободный объем помещения Vcв = 0,8 · 57,6 = 46,08 м3 Площадь помещения F = 16 м2. Суммарная длина трубопроводов диаметром d1 = 57 мм = 0,057 м (r1=0,0285 м), ограниченная задвижками (ручными), установленными на подводящем и отводящем участках трубопроводов, составляет l1 = 10 м. Расход дизельного топлива в трубопроводах q = 1,5 л · с-1 = 0,0015 м3 · с-1.

1.2. Молярная масса дизельного топлива марки "3" М = 172,3 кг · кмоль-1. Брутто-формула C12,343H12,889. Плотность жидкости при температуре t = 25 °С rж = 804 кг · м-3. Константы уравнения Антуана: А = 5,07828; В = 1255,73; СА = 199,523. Температура вспышки tвсп > 40 °С. Теплота сгорания Нт =  = 4,359 · 107 Дж · кг-1=43,59 МДж · кг-1. Нижний концентрационный предел распространения пламени СНКПР = 0,6 % (об.).

2. Обоснование расчетного варианта аварии.

При определении избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта аварии принимается разгерметизация топливного бака и выход из него и подводящих и отводящих трубопроводов дизельного топлива в объем помещения. За расчетную температуру принимается максимальная абсолютная температура воздуха согласно СНиП 2.01.01-82 в данном районе (г.Благовещенск) tр = 41 °С. Плотность паров дизельного топлива при tр = 41 °С

кг · м-3.

Расчетное время отключения трубопроводов по п. 3.2 в) НПБ 105-95 Та = 300 с, длительность испарения по п. 3.2 е) НПБ 105-95 Т= 3600 с.

3. Объем Vж и площадь разлива Fи поступившего при расчетной аварии дизельного топлива определяются в соответствии с положениями п. 3.2 НПБ 105-95:

Vж = Va + q · Та + p ·  · L1 = 6,3 + 0,0015 · 300 + 3,14 · 0,02852 · 10 = 6,776 м3 = 6776 л;

Fи = 1,0 · 6776 = 6776 м2

Поскольку площадь помещения F = 16 м2 меньше рассчитанной площади разлива дизельного топлива Fи = 6776 м2, то окончательно принимаем Fи = F = 16 м2

4. Определяем давление насыщенных паров дизельного топлива РН при расчетной температуре tр = 41 °С:

IgРН = 5,07828 - 1255,73 / (199,523 + 41)= - 0,142551

РН = 0,72 кПа.

5. Интенсивность испарения дизельного топлива W составит

W = 10-6 · 1,0 ·  · 0,72 = 9,45 · 10-6 кг · м-2 · с-1.

6. Масса паров дизельного топлива, поступивших в помещение, будет равна

m = 9,45 · 10-6 · 16 · 3600 = 0,5443 кг.

7. Определение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве Z проводим в соответствии с пп. 1,2 приложения НПБ 105-95.

7.1. Средняя концентрация паров дизельного топлива Сср в помещении составит

(об.).

Сср = 0,18 % (об.) < 0,5 · СНКПР = 0,5 · 0,6 = 0,3 % (об.), следовательно, можно определить значение коэффициента Z расчетным методом.

7.2. Значение Сн будет равно

Сн = 100 · 0,72/101 = 0,71 % (об.).

7.3. Значение стехиометрической концентрации паров дизельного топлива Сст согласно формуле (3) НПБ 105-95 исходя из химической брутто-формулы дизельного топлива составит

b = 12,343 + 23,889/4 = 18,32;

Сст = 100/(1 + 4,84 · 18,32) = 1,12 % (об.).

7.4. Значение параметра С* будет равно

С* = 1,19 · 1,12 = 2,13% (об.).

7.5. Поскольку Сн = 0,71 % < С* = 2,13 % (об.), то рассчитываем значение параметра X:

Х = Сн/С* = 0,71/2,13 = 0,33.

7.6. Согласно номограмме чертежа (п. 2) приложения НПБ 105-95 при значении Х = 0,33 определяем значение коэффициента участия паров дизельного топлива во взрыве (Z = 0).

8. Избыточное давление взрыва DР согласно формуле (1) НПБ 105-95 составит

кПа.

9. Расчетное избыточное давление взрыва менее 5 кПа. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки не относится к категориям А и Б. Согласно п. 2.2 и табл. 1 НПБ 105-95 проведем проверку принадлежности помещения к категориям В1 - В4.

10. В соответствии с п. 3.20 НПБ 105-95 определим пожарную нагрузку Q и удельную пожарную нагрузку g:

G = Vж · rж = 6,776 · 804 = 5448 кг;

Q = G ·  = 5448 · 43,59 = 237478 МДж;

S = F = 16 м2;

МДж · м-2.

11. Удельная пожарная нагрузка более 2200 МДж · м-2. Помещение промежуточного топливного бака резервной дизельной электростанции унифицированной компоновки согласно табл. 4 НПБ 105-95 относится к категории В1.

 

                                                                                                                                                                

lib-pogar.narod.ru

Молярная масса дизтоплива


Молекулярная масса дизельного топлива — Кто нибудь знает формулу дизельного топлива? Очень нужно, плиззз — 22 ответа



В разделе Наука, Техника, Языки на вопрос Кто нибудь знает формулу дизельного топлива? Очень нужно, плиззз заданный автором Кристина Галевская лучший ответ это В основном это керосино-газойлевые фракции прямой перегонки нефти (для быстроходных дизелей) и более тяжелые фракции или остаточные нефтепродукты (для тихоходных дизелей). Дизельное топливо является сложной смесью парафиновых - предельных 10-40% (общей формулы Cnh4n + 2), нафтеновых - полиметиленовых 20-60% (общая формула Cnh4n) и аренов - ароматических 14-30% (общая формула Cnh4n-6) углеводородов и их производных средней молекулярной массы 110-230, выкипающих в переделах 170-380 градусов по Цельсию. Температура вспышки составляет 35-80 градусов по Цельсию, застывания — ниже 5 градусов.Химическая формула от C8h38 до C17h56.

Ответ от Добрососедство[новичек]Смесь, в основном, алканов:

от C13h48 до C17h56

Ответ от Берг Антонина[гуру]Дизельное топливо это смесь в основном предельных углеводородов, с температурой кипения от 200-360 С, качественность этого вида топлива определяется цитановым числом, т. е. содержание его в топливе, формула его С10Н22Дизельное топливо на ВикипедииПосмотрите статью на википедии про Дизельное топливо

22oa.ru

Определение категорий помещений дизельных электростанций по взрывопожарной и пожарной опасности при рассмотрении проектно-сметной документации

Определение категорий помещений дизельных электростанций по взрывопожарной и пожарной опасности при рассмотрении проектно-сметной документации

О.В. Никитаев инженер-электрик, к.т.н.,

Н.П. Харитонов, полковник, ветеран пожарной службы Министерства обороны РФ

В настоящее время для резервирования электроснабжения потребителей электроэнергии, а также для повышения категории надежности электроснабжения потребителей широкое распространение получили дизельные электростанции (ДЭС). Системы гарантированного электроснабжения, выполненные на базе ДЭС, обеспечивают питанием потребителей от внешнего источника электроэнергии (сети 220/380 В) с автоматическим резервированием этого источника дизель-генератором. Вопросы управления и контроля работы дизельных электростанций успешно решены. Автоматический запуск ДЭС при пропадании сетевого питания обеспечивается путем использования современной микропроцессорной техники. Практически все параметры работы ДЭС отслеживаются измерительной аппаратурой.

Имеется возможность дистанционной передачи параметров работы ДЭС обслуживающему персоналу посредством GSM модема.

Вопросы электробезопасности при эксплуатации ДЭС решены, чего нельзя сказать о пожарной безопасности.

Наибольший интерес для потребителей представляют ДЭС контейнерного типа, так как в контейнере компактно размещен полный комплект оборудования, необходимый для производства и передачи электроэнергии; дизель-генератор, блок АВР, блок автоматики и управления, система охранно-пожарной сигнализации и автоматического пожаротушения и другое оборудование.

Дизельные электростанции небольшой мощностью, (до 200 кВА) как правило, имеют расходные баки, расположенные в непосредственной близости от дизель-генератора. В ДЭС контейнерного типа расходные баки расположены непосредственно в контейнере. Помещения (контейнеры) ДЭС оборудованы автоматическими системами пожаротушения, однако, практически на всех ДЭС аварийного слива топлива не предусмотрено. При разработке документации на изготовление ДЭС конструкторы и проектировщики не предусматривают систему аварийного слива топлива, ссылаясь на пункт 4.2.8. Норм технологического проектирования дизельных электростанций НТПД-90 (НТПД-90 носит рекомендательный характер), где сказано: «Расходные баки топлива емкостью более 1 м3 оборудуются трубопроводами аварийного слива и перелива в подземный резервуар...». Чтобы не предусматривать аварийный слив топлива, изготовители ДЭС снабжают дизель-генераторы расходными баками емкостью менее 1 м3. Трудности выполнения системы аварийного слива топлива связаны не столько с техническими трудностями, сколько с необходимостью согласования принятого технического решения с надзорными экологическими органами. Изготовители ДЭС не определяют категорию по пожарной опасности в соответствие с НПБ 105-03, в связи с чем определить правомерность использования того или иного оборудования в контейнере не возможно.

Следует отметить, что Положение по проектированию дизельных электростанций для капитального строительства Министерства обороны ВСН 119-84, которое также нос

piter-at.ru

Определение категорий помещений дизельных электростанций по взрывопожарной и пожарной опасности при рассмотрении проектно-сметной документации

Определение категорий помещений дизельных электростанций по взрывопожарной и пожарной опасности при рассмотрении проектно-сметной документации

О.В. Никитаев инженер-электрик, к.т.н.,

Н.П. Харитонов, полковник, ветеран пожарной службы Министерства обороны РФ

В настоящее время для резервирования электроснабжения потребителей электроэнергии, а также для повышения категории надежности электроснабжения потребителей широкое распространение получили дизельные электростанции (ДЭС). Системы гарантированного электроснабжения, выполненные на базе ДЭС, обеспечивают питанием потребителей от внешнего источника электроэнергии (сети 220/380 В) с автоматическим резервированием этого источника дизель-генератором. Вопросы управления и контроля работы дизельных электростанций успешно решены. Автоматический запуск ДЭС при пропадании сетевого питания обеспечивается путем использования современной микропроцессорной техники. Практически все параметры работы ДЭС отслеживаются измерительной аппаратурой.

Имеется возможность дистанционной передачи параметров работы ДЭС обслуживающему персоналу посредством GSM модема.

Вопросы электробезопасности при эксплуатации ДЭС решены, чего нельзя сказать о пожарной безопасности.

Наибольший интерес для потребителей представляют ДЭС контейнерного типа, так как в контейнере компактно размещен полный комплект оборудования, необходимый для производства и передачи электроэнергии; дизель-генератор, блок АВР, блок автоматики и управления, система охранно-пожарной сигнализации и автоматического пожаротушения и другое оборудование.

Дизельные электростанции небольшой мощностью, (до 200 кВА) как правило, имеют расходные баки, расположенные в непосредственной близости от дизель-генератора. В ДЭС контейнерного типа расходные баки расположены непосредственно в контейнере. Помещения (контейнеры) ДЭС оборудованы автоматическими системами пожаротушения, однако, практически на всех ДЭС аварийного слива топлива не предусмотрено. При разработке документации на изготовление ДЭС конструкторы и проектировщики не предусматривают систему аварийного слива топлива, ссылаясь на пункт 4.2.8. Норм технологического проектирования дизельных электростанций НТПД-90 (НТПД-90 носит рекомендательный характер), где сказано: «Расходные баки топлива емкостью более 1 м3 оборудуются трубопроводами аварийного слива и перелива в подземный резервуар...». Чтобы не предусматривать аварийный слив топлива, изготовители ДЭС снабжают дизель-генераторы расходными баками емкостью менее 1 м3. Трудности выполнения системы аварийного слива топлива связаны не столько с техническими трудностями, сколько с необходимостью согласования принятого технического решения с надзорными экологическими органами. Изготовители ДЭС не определяют категорию по пожарной опасности в соответствие с НПБ 105-03, в связи с чем определить правомерность использования того или иного оборудования в контейнере не возможно.

Следует отметить, что Положение по проектированию дизельных электростанций для капитального строительства Министерства обороны ВСН 119-84, которое также носит рекомендательный характер, рекомендует расходные баки емкостью более 250 л оборудовать аварийным сливом (п.4.20 ВСН 119-84). Следует отметить, что и в ВСН 119-84 ДЭС контейнерного типа отнесены к взрывопожароопасным помещениям. Более жесткие требования ВСН 119-84 по сравнению с НТПД-90 по всей видимости обоснованы, далее будет ясна причина.

До настоящего времени изготовители дизельных электростанций в паспорте на изделие и в инструкции по эксплуатации не указывают категорию по взрывопожарной и пожарной опасности (категория помещения Б или В). Нормы пожарной безопасности «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной опасности» ( НПБ 105-03) рекомендуют методику для определения категории помещений и зданий на стадии проектирования.

Наиболее правильным было бы, с учетом ведомственной принадлежности, определить категории помещений для ДЭС и обеспечить необходимые защитные мероприятия самостоятельными нормативными документами. Например, РАО «ЕЭС России» ввело в действие РД 34.03.350-98 «Перечень помещений и зданий энергетических объектов РАО «ЕЭС России» с указанием категорий по взрывопожарной и пожарной опасности», где помещение дизельной электростанции с баком для топлива отнесено к категории Б (взрывопожароопасное). То же, но с аварийной вентиляцией отнесено к категории В1 (пожароопасное). Аварийная вентиляция обеспечивается наличием резервных вентиляторов с автоматическим пуском при превышении предельно-допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по I категории надежности (ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии.

Категории взрывопожарной и пожарной опасности помещений определяются для наиболее неблагоприятного в отношении пожара или взрыва периода, исходя из вида находящихся в помещениях горючих веществ, их количества и пожароопасных свойств. Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям от высшей А до низшей Д.

Проведем определение категории помещения ДЭС, начиная с категории Б (взрывопожароопасная), так как температура вспышки дизельного топлива составляет более 28 °С. К категории Б относятся помещения, где находятся горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °С, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные пылевоздушные смеси или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа.

Выполним расчет избыточного давления для ДЭС контейнерного типа, с размерами контейнера: длина 6 м, ширина 2.5, высота 2.6 м, с объемом расходного топливного бака, расположенного в контейнере, 500 литров. Контейнер не имеет специальной принудительной вентиляции, питающейся от источника I категории (по ПУЭ). Контейнер наполовину заполнен оборудованием. Как правило, топливный бак прямоугольной формы производители ДЭС размещают на полу контейнера под дизель-генераторной установкой (ДГУ). Производители ДЭС стараются минимизировать размеры контейнера и максимально использовать объем контейнера для размещения оборудования. В связи с этим, свободный объем в контейнере составляет не более половины объема контейнера.

Для проведения расчетов возможно моделирование различных ситуаций вытекания и испарения топлива из топливной системы: разгерметизация бака, повреждение резинового (медного) топливопровода, вытекание топлива из топливного фильтра и пр. Наиболее опасная ситуация, это работа дизеля и подтекание топлива из топливопровода с испарением топлива с нагретой поверхности дизеля.

Принимаем, что топливо из топливопровода стекает на плоский бак и далее на пол контейнера.

Отмечаем, что методика расчета, предложенная ВНИИПО МЧС России, предлагает выполнять расчеты для наиболее неблагоприятного в отношении пожара или взрыва периода.

Для расчета смоделируем ситуацию: происходит утечка топлива из топливной системы на бак и далее на пол контейнера. Топливо какое-то время испаряется. Затем наступает взрывоопасная ситуация. Источником воспламенения паров топлива может быть допустимое паспортами на изделия искрение контактов коммутационных аппаратов (магнитных пускателей) или искрение щеток коллектора генератора и т.п. Возможно самовоспламенение топлива из-за нагретого выпускного коллектора. Температура самовоспламенения дизельного топлива 300 °C, a выпускной коллектор может нагреваться до температуры 600 °С.

Согласно НПБ 105-03 выполним расчет величины избыточного давления взрыва для горючих жидкостей, в данном случае горючая жидкость - дизельное топливо.

Расчет D Р для дизельного топлива может быть выполнен по формуле

,                                     (1)

где, m - масса паров горючей жидкости (ГЖ) (дизельного топлива), вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГЖ по формуле (2), кг;

Н T - теплота сгорания, (для дизельного топлива 42 • 106) Дж • кг-1;

Р 0 - начальное давление, (допускается принимать равным 101) кПа;

Z - коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения. Допускается принимать значение Z по таблице 1, принимаем 0,3;

V св - свободный объем помещения, м3;

r в - плотность воздуха (паров газовоздушной смеси) до взрыва при начальной температуре Т0, кг • м-3;

С p - теплоемкость воздуха, Дж • кг-1 • К-1 (допускается принимать равной 1,01 • 103 Дж • кг-1 • К-1;

Т 0 - начальная температура воздуха, К.

К - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать Кн равным 3.

m = W F и T ,                             (2)

где, W - интенсивность испарения, (для дизельного топлива 9,45 • 10-6) кг • с-1 • м-2;

F и - площадь испарения, м2,

Т - длительность испарения жидкости, принимается равной времени его полного испарения, но не более 3600 с;

Таблица 1

Вид горючего вещества

Значение Z

Водород

1,0

Горючие газы (кроме водорода)

0,5

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля

0,3

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля

0

r в - плотность воздуха (паров газовоздушной смеси), при расчетной температуре tp, кг • м-3, вычисляемая по формуле

                                (3)

где, М - молярная масса, (для дизтоплива 172,3) кг • кмоль-1;

V 0 - мольный объем, равный 22,413 м3 • кмоль-1;

t p - расчетная температура, °С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Принимаем 37 °С, для Москвы. (Если такого значения расчетной температуры tp по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С.)

Полезная площадь контейнера (внутренняя площадь) равна 13,34 м2, свободный от оборудования объем составляет 16,67 м2. При определении площади испарения считаем, что топливо испаряется с горизонтальной поверхности расходного топливного бака и с пола. Худшие условия - это испарение с нагретой поверхности двигателя и с боковых поверхностей бака, их не принимаем.

Возможный вариант, когда топливо разбрызгивается из топливной системы под давлением также не принимаем, так как может показаться, что исходные данные настолько жесткие, что полученные результаты не объективны.

Выполнив простые математические расчеты, с приведенными исходными данными, получим расчетное избыточное давление взрыва в помещении

D Р = 5.43.

Категорию помещения по взрывопожарной и пожарной опасности принимаем по таблице 2 (см. НПБ 105-03).

Из таблицы видно, что помещение дизельной электростанции контейнерного типа относится к категории Б - взрывопожароопасное.

Это означает, при возникновении смоделированной нами ситуации произойдет взрыв.

Таблица 2

Категория помещения

Характеристика веществ и материалов, находящихся (обращающихся) в помещении

А

взрывопожароопасная

Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °С в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа. Вещества и материалы, способные взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в помещении превышает 5 кПа

Б

взрывопожароопасная

Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °С, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные пылевоздушные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа

В1 - В4

пожароопасные

Горючие и трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы (в том числе пыли и волокна), вещества и материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что помещения, в которых они имеются в наличии или обращаются, не относятся к категориям А или Б

Г

Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива

Д

Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Примечание. Разделение помещений на категории В1 - В4 регламентируется положениями, изложенными НПБ 105-03

Выводы:

Помещение дизельной электростанции контейнерного типа с расходным баком, размещенном в этом же помещении, следует относить к помещениям категории Б - взрывопожароопасное.

Оборудование, применяемое для изготовления дизельной электростанции контейнерного типа, должно быть взрывозащищенного исполнения. Требования к способам прокладки кабелей в контейнере ДЭС должны соответствовать требованиям к прокладке кабелей во взрывопожароопасных помещениях.

Возможно выполнение ряда технических и конструктивных мероприятий для предотвращения взрыва. Например, обеспечение контейнера ДЭС аварийной вентиляцией с автоматическим пуском при превышении предельно-допустимой взрывобезопасной концентрации, и электроснабжением этой вентиляции по I категории надежности (ПУЭ).

Расчеты показали, что на этапе конструирования дизельных электростанций контейнерного типа возможно выполнение ДЭС не взрывопожарного (категория Б), а пожарного исполнения (категория В).

(Информационный вестник Мособлгосэкспертизы № 1-2007)

www.gosthelp.ru

Молярная масса нефтепродуктов и газов: понятие, расчет, применение

МОЛЯРНАЯ МАССА

Средняя молярная масса для нефтей и нефтепродуктов рассчитывают по эмпирическим формулам. Чаще всего для определения молярной массы нефтяной фрак­ции используют формулу Воинова:

М = а+b*tср. м. +с*t 2ср. м.

Где а, в, с - коэффициенты, зависящие от природы фракций;

tср. м-средняя молярная температура кипения фракции,

tср. =(tнк+tкк)/2

Для нефтей и нефтепродуктов неизвестного состава определение молярной массы производится по упрощенной формуле Воинова:

М = 60+0,3tср+0,001 tср^2

Зная относительную плотность нефтяной фракции, ее молярную массу можно определить по формуле Крэга: (связь р и М)

М =44,29* р15 /1.03-р1515

 

 

Средняя молярная масса нефти находится примерно в пределах 210-250[кг/к*моль]. Чем выше температура кипения нефтяных фракций, тем выше их молекулярная масса, также она зависит от химического состава фракции.

Молярная масса используется при расчете плотностей газов, молярных объемов жидких нефтепродуктов и их паров, при расчете размеров различных аппаратов и т.д.

В лабораторной практике молекулярный вес определяют криоскопическим методом, основанном на снижении температуры застывания растворителя от прибавления к нему нефтепродукта. Редко используется эбуллиоскопический метод – основан на изменении температуры кипения растворителя при прибавлении нефтепродукта.

 

18.Давление насыщенных паров нефтей и нефтепродуктов: понятие , расчет, определение и применение. Графики и номограммы для определения давления насыщенных паров углеводородов и нефтепродуктов.

ДАВЛЕНИЕ НАСЫЩЕННЫХ ПАРОВ

Пар, находящийся в равновесии с жидкостью, является насыщен­ным. В состоянии насыщения пары обладают наибольшим давлени­ем, возможным при данной температуре. Д.Н.П.- это давление , которое оказывает пары на стенки сосуда.

Давление насыщенных паров - важная характеристика нефтей и нефтепродуктов. По величине давления насыщенных паров судят о количестве в них растворенных газов и низкокипящих фракций и их склонности к испарению.

Знание давления насыщенных паров позволяет обеспечить безо­пасность транспорта нефти и нефтепродуктов и снизить их потери при хранении. Давление насыщенных паров обеспечивает поведение, например, бензина в двигателе.

Для определения давления насыщенных паров существуют ана­литические и графические методы. Наиболее распространенными яв­ляются график Кокса и сетка Максвелла. Они позволяют находить давление насыщенных паров фракций и углеводородов при заданной температуре, если известно давление насыщенных паров при какой-либо другой температуре.

График Кокса позволяет быстро и с достаточной для технических расчетов точностью определить давление насыщенных паров нефтепродуктов (углеводородов) при заданной температуре или по давлению насыщенных паров определить температуру кипе­ния нефтепродукта (углеводорода). Для того чтобы воспользоваться графиком Кокса, предварительно необходимо определить молярную массу искомого продукта по его средней температуре кипения и сравнить с наиболее близким по молярной массе углеводородом.

Давление насыщенных паров углеводородов также может быть рассчитано по уравнению Антуана:

 

Ai, Bi, Сi -константы Антуана i-го компонента.

 

Определение давления насыщенных паров моторных топлив проводится в герметичной стандартной металлической бомбе Рейда путем замера давления по манометру при 38 0С. Прибор для определения давления насыщенных паров состоит из металлической бомбы, манометра и водяной бани (рис. 2.3). Металлическая бомба имеет топливную и воздушную камеры, которые соединяются между собой. Отношение объема воздушной камеры к объему топливной находится в пределах 3,8 : 4,2. На верху воздушной камеры находится манометр. Водяная баня снабжена нагревательным приспособлением с терморегулятором для поддержания постоянной температуры 38±0,3 0С.

 

Рис. 2.3 Схема прибора для определения давления насыщенных паров нефтепродуктов:

1 – нижняя (топливная) камера; 2 – верхняя (воздушная) камера; 3 - манометр; 4- термометр;

5 – баня водяная; 6 – термостат.

19. Температура вспышки, воспламенения, самовоспламенения и пределы взрываемости газов и нефтепродуктов : понятие, методы определения в лаборатории, применение.

t вспышки- минимальная t, при которой пары нефтепродукта, нагреваемого в стандартных условиях, вспыхивают при поднесении открытого пламени. Прибор для опред. t вспышки – тигель( открытый и закрытый). Температура вспышки, определенная в закрытом тигле, всегда значительно ниже температуры вспышки того же нефтепродукта, определенной в открытом тигле. Это объясняется тем, что требуемое для вспышки количество нефтяных паров над испаряющейся в закрытом тигле жидкостью накапливается при более низкой температуре, чем в тигле открытого типа.

t вспышки относится к экологическим показателям качества;

t вспышки нормируется для нефтепродуктов, начиная с реактивного топлива (дизтопливо, масла)

Температура вспышки нефтепродуктов зависит от их фракционного состава и наличия низкокипящих компонентов. Чем легче фракция нефти, тем ниже ее температура вспышки.

Ниже представлены температуры вспышки нефти и нефтяных фракций:

бензиновые фракции – от –400С до –950С и ниже;

керосиновые фракции – +28÷+700С;

дизельные фракции - +50÷+1600С;

вакуумные газойли и масляные дистилляты - +180÷+2500С;

гудроны – выше 2500С;

нефти – от –37 до +780С.

При определении температуры вспышки фиксируют минимальную температуру, при которой смесь паров нефтепродукта с воздухом вспыхивает и сейчас же гаснет. При дальнейшем нагреве нефтепродукта и очередном поднесении пламени продукт вспыхивает и горит в течение некоторого времени.

Минимальную температуру, при которой нагреваемый в стандартных условиях нефтепродукт загорается при поднесении к нему открытого пламени и горит не менее 5с, называют температурой воспламенения. Температуры воспламенения нефтепродуктов всегда выше их температур вспышки.

Температуры самовоспламенения- минимальная тем-ра, при кот. пары нефтепродукта, нагретого в стандартных условиях, вспыхивают самопроизвольно.

Температуру самовоспламенения нефтепродуктов определяют в открытом тигле.

бензин- tсамовосп.- (4250С)

реактивное топливо- tсамовосп.- (3800С)

дизтопливо- tсамовосп.- (3600С)

 

Пределы взрываемости.

Различают нижний и верхний пределы взрываемости.

Нижний предел взрываемости- это такая концентрация горючего в-ва в воздухе, ниже которой взрыва не происходит, т.к. имеющийся избыток воздуха поглощает выделившуюся в исходной точке теплоту и распространение горения не происходит.

Верхний предел взрываемости- это такая концентрация горючего в-ва в воздухе, выше которой взрыва не происходит, т.к. кислорода недостаточно для поддержания процесса горения.

 

Наиболее взрывоопасны ацетилен, водород, которые имеют самые широкие интервалы взрываемости.



infopedia.su

Таблица. Молярная масса газов (г/моль = кг/кмоль) от азота до хлористого этила.

Таблица. Молярная масса газов (г/моль = кг/кмоль) от азота до хлористого этила.

Вещество (Газ) и его химическая формула Молярная масса, г/моль = кг/кмоль
Азот (N2) 28,016
Аммиак (NH3) 17,031
Аргон (Ar) 39,944
Ацетилен (C2H2) 26,04
Ацетон (C3H6O) 58,08
Н-бутан (C4h20) 58,12
Изо-бутан ( C4HJ0) 58,12
Н-бутиловый спирт ( C4HJ0O) 74,12
Вода (H2O) 18,016
Водород (h3) 2,0156
Воздух (сухой) 28,96
Н-гексан (C6HJ4) 86,17
Гелий (He) 4,003
Н-гептан (C7HJ6) 100,19
Двуокись углерода (CO2) 44,01
Н-декан ( C10h32) 142,30
Дифенил ( C12h20) 154,08
Дифениловый эфир ( CJ2H10O) 168,8
Дихлорметан ( CH2Cl2) 84,94
Диэтиловый эфир (C4H10O) 74,12
Закись азота (N2O) 44,016
Йодистый водород (HJ) 127,93
Кислород (O2) 32,00
Криптон (Kr) 83,7
Ксенон (Xe) 131,3
Метан (CH4) 16,04
Метиламин (CH5N) 31,06
Метиловый спирт (CH4O) 32,04
Неон (Ne) 20,183
Нитрозилхлорид (NOCl) 65,465
Озон (O3) 48,00
Окись азота (NO) 30,008
Окись углерода (CO) 28,01
Н-октан ( C8H18) 114,22
Н-пентан ( C5H12) 72,14
Изо-пентан ( C5H12) 72,14
Пропан ( C3H8) 44,09
Пропилен ( C3H6) 42,08
Селеновая кислота (H2Se) 80,968
Сернистый газ (SO2) 64,06
Сернистый ангидрид (SO3) 80,06
Сероводород (H2S) 34,08
Фосфористый водород (PH3) 34,04
Фреон 11 (CF3CI) 137,40
Фреон-12 (CF2CI2) 120,92
Фреон-13 (CFCI3) 114,47
Фтор (F2) 38,00
Фтористый кремний (SiF4) 104,06
Фтористый метил (CH3F) 34,03
Хлор (Cl2) 70,914
Хлористый водород (HCl) 36,465
Хлористый метил (CH3Cl) 50,49
Хлороформ (CHCl3) 119,39
Циан (C2N2) 52,04
Цианистая кислота (HCN) 27,026
Этан (C2H6) 30,07
Этиламин (C2H7N) 45,08
Этилен (C2h5) 28,05
Этиловый спирт (C2H6O) 46,07
Хлористый этил (C2H5Cl) 64,52

tehtab.ru

Молярная масса дизельного топлива. Дизельное топливо: описание, характеристики, преимущества

Расчет категории помещения производится для сахарной пыли, которая представлена в подавляющем количестве по отношению к другим компонентам сухого напитка. Распределение пыли по дисперсности представлено в таблице.

Фракция пыли, мкм. Аварийная ситуация, которая сопровождается наибольшим выбросом горючего материала в объем помещения, связана с разгерметизацией смесителя, как емкости, содержащей наибольшее количество горючего материала. Процесс разгерметизации может быть связан со взрывом взвеси в смесителе: в процессе перемешивания в объеме смесителя создается взрывоопасная смесь горючего порошка с воздухом, зажигание которой возможно разрядом статического электричества или посторонним металлическим предметом, попавшим в аппарат при загрузке исходных компонентов; затирание примесного материала между шнеком и корпусом смесителя приводит к его разогреву до температур, достаточных для зажигания пылевоздушной смеси.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ДИЗЕЛЬНОГО ТОПЛИВА (ГОСТ 305–82)

Взрыв пыли в объеме смесителя вызывает ее выброс в объем помещения и вторичный взрыв. Отнесение помещения к категории Б зависит от величины расчетного избыточного давления взрыва. По формуле 43 Пособия получаем.

Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, помещение фасовки пакетов с сухим растворимым напитком относится к категории Б.

Пример 8. Складское помещение мукомольного комбината для хранения муки в бумажной таре по 5 кг. Единственным взрывопожароопасным веществом в помещении является мука: мелкодисперсный продукт дисперсность менее мкм. Аварийная ситуация с образованием пылевоздушного облака может быть связана с разрывом тары одного из пакетов с мукой, в результате которого его содержимое 5 кг образует взрывоопасную взвесь.

Определение избыточного давления взрыва D Р по номограмме рис. Коэффициент участия пыли во взрыве Z согласно п. Определение избыточного давления взрыва может быть произведено по номограмме рис. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа, следовательно, складское помещение мукомольного комбината относится к категории Б.

Помещения с горючими жидкостями. При определении категории помещений в нижеприведенных примерах учитываются следующие положения НПБ Пример 9. Цех разделения, компрессии воздуха и компрессии продуктов разделения воздуха.

Средний элементный состав дизельного топлива

Машинное отделение. Количество масла в компрессоре составляет 15 кг. Количество компрессоров 5. Определим категорию помещения для наименее опасного случая, когда количество масла в каждом из компрессоров составляет 15 кг, а другая пожарная нагрузка отсутствует.

Основные характеристики дизтоплива (солярки)

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 6 - 8 м 2. Удельная пожарная нагрузка составит. В соответствии с табл. Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ и ГЖ, расстояния между участками разлива пожарной нагрузки должны быть больше предельных.

В помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм Н составляет около 9 м. Поскольку данное условие для машинных отделений не выполнимо расстояния между агрегатами не более 6 м , эти помещения следует отнести к категории В3.

Определим, выполняется ли условие.

Строительный каталог

После подстановки численных значений получим. Определим категорию помещения с помощью номограмм. Согласно процедуре определения категории помещения, схематически представленной на номограмме рис. Значение предельной площади размещения пожарной нагрузки вычисляем из соотношения. Пример Определим категорию помещения для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров имеющем наибольшее количество масла составляет кг.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки будет составлять 30 м 2 В соответствии с п. В данном помещении минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до покрытия Н составляет около 6,5 м. Пользуясь номограммой рис. Значит, это помещение относится к категории В1. Определим категорию помещения, приведенного в примере 9, для другого случая, когда количество масла в одном из компрессоров имеющем наибольшее количество масла составляет кг.

Согласно технологическим условиям площадь размещения пожарной нагрузки составляет 26 м 2. В данном

mrrestavrator.ru

Плотность дизельного топлива, значение и примеры

Плотность дизельного топлива и другие его физические свойства

Рис. 1. Дизельное топливо. Внешний вид.

В зависимости от плотности дизельного топлива различают несколько его разновидностей, получаемых различными методами.

Таблица 1. Классификация и плотность дизельного топлива в РФ.

Название

Плотность, кг/м3

Температура вспышки, oС

Температура застывания, oС

Летнее

не более 860

62

-5

Зимнее

не более 840

40

-35

Арктическое

не более 830

35

-55

Основной способ получения летнего дизельного топлива – это смешивание прямогонных, гидроочищенных и вторичного происхождения углеводородных фракций, температура выкипания которых равна 180 – 360oС.

Такой же фракционный состав, однако температура выкипания углеводородных вторичного происхождения в котором равна 180 – 340oС, позволяет получить зимнее дизельное топливо. Другой способ его получения – добавление депрессорной присадки, снижающей температуру застывания топлива и практически не изменяющей температуру предельной фильтруемости, к летнему дизельному топливу.

Если же температура выкипания углеводородных вторичного происхождения равна 180 – 320oС (остальные компоненты смеси такие же), то получается арктическое дизельное топливо.

Примеры решения задач

Понравился сайт? Расскажи друзьям!

ru.solverbook.com

Молярная масса — Википедия

Моля́рная ма́сса — характеристика вещества, отношение массы вещества к его количеству. Численно равна массе одного моля вещества, то есть массе вещества, содержащего число частиц, равное числу Авогадро. Молярная масса, выраженная в г/моль, численно совпадает с молекулярной массой, выраженной в а. е. м., и относительной молекулярной массой. Однако надо чётко представлять разницу между молярной массой и молекулярной массой, понимая, что они равны лишь численно и отличаются по размерности[1].

Молярные массы сложных молекул можно определить, суммируя молярные массы входящих в них элементов. Например, молярная масса воды h3O{\displaystyle {\ce {h3O}}} есть

M(h3O)=2⋅M(H)+M(O)=2⋅1 g/mol+16 g/mol=18 g/mol{\displaystyle M({\ce {h3O}})=2\cdot M({\ce {H}})+M({\ce {O}})=2\cdot 1~{\rm {{g/mol}+16~{\rm {{g/mol}=18~{\rm {g/mol}}}}}}}

Например, молярная масса кислорода как элемента M(O)=16{\displaystyle M\left({\ce {O}}\right)=16} г/моль, а в виде простого вещества, состоящего из молекул O2{\displaystyle {\ce {O2}}}, M(O2)=32{\displaystyle M\left({\ce {O2}}\right)=32} г/моль.

В Международной системе единиц (СИ) единицей измерения молярной массы является килограмм на моль (русское обозначение: кг/моль; международное: kg/mol), но из-за того, что когда молярная масса выражена в г/моль, её численное значение совпадает с относительной молекулярной массой, исторически сложилось, что молярную массу, как правило, выражают в г/моль.

Молярную массу в формулах обычно обозначают заглавной буквой M{\displaystyle M}.

Молярная масса некоторых веществ и смесей[править | править код]

Округлённые до целого числа молекулярные массы некоторых веществ и смесей приведены в таблице.

Средняя молярная масса M¯{\displaystyle {\bar {M}}} смеси нескольких индивидуальных веществ с разными молярными массами M1,M2...Mn{\displaystyle M_{1},M_{2}...M_{n}} может быть вычислена через мольные доли x1,x2...xn{\displaystyle x_{1},x_{2}...x_{n}} веществ в смеси как среднее арифметическое взвешенное мольных долей[2]:

M¯=∑i=1nxiMi∑i=1nxi=∑i=1nxiMi,{\displaystyle {\bar {M}}={\frac {\sum _{i=1}^{n}x_{i}M_{i}}{\sum _{i=1}^{n}x_{i}}}=\sum _{i=1}^{n}x_{i}M_{i},}

так как ∑i=1nxi=1.{\displaystyle \sum _{i=1}^{n}x_{i}=1.}

Если состав вещества задан через массовые доли w1,w2...wn{\displaystyle w_{1},w_{2}...w_{n}} индивидуальных веществ, то средняя молярная масса определяется через среднее гармоническое взвешенное массовых долей[2]:

M¯=∑i=1nwi∑i=1nwi/Mi=1∑i=1nwi/Mi.{\displaystyle {\bar {M}}={\frac {\sum _{i=1}^{n}w_{i}}{\sum _{i=1}^{n}w_{i}/M_{i}}}={\frac {1}{\sum _{i=1}^{n}w_{i}/M_{i}}}.}

Средняя молярная масса важна для смесей газов, так как входит в термодинамические уравнения состояния газовых смесей.

Например, молярная масса воздуха Ma¯{\displaystyle {\bar {M_{a}}}}, в предположении, для простоты пренебрегаем другими газами, что он состоит на 23,2 масс. % (21 об. %) из кислорода, 75,4 масс. % (78 об. %) азота и 1,4 масс. % (1 об. %) аргона (молярные массы 32; 28 и 40 г/моль соответственно) даёт для средней молярной массы воздуха:

Ma¯=21⋅32+78⋅28+1⋅40100=10075,4/28+23,2/32+1,4/40=28,96{\displaystyle {\bar {M_{a}}}={\frac {21\cdot 32+78\cdot 28+1\cdot 40}{100}}={\frac {100}{75,4/28+23,2/32+1,4/40}}=28,96} г/моль.

Более точный расчет средней молярной массы сухого воздуха дает 28,97 г/моль[3].

Для высокомолекулярных веществ, состоящих из молекул с разной молярной массой, например, полимеров, иногда указывают среднюю молярную массу или диапазон молярных масс.

Глинка Н. Л. Общая химия: Учеб. пособие для вузов /Под ред. А. И. Ермакова. — 30-е изд., испр. — М.: ИНТЕГРАЛ-ПРЕСС, 2005. — 728 с.: ил. — ISBN 5-89602-017-1.

ru.wikipedia.org

Плотность дизельного топлива

Дизельное топливо (солярка) является нефтепродуктом, который активно используется в виде основного горючего для дизельного двигателя внутреннего сгорания. Дизтопливо получают в результате перегонки нефти. К составу и качеству такого топлива выдвигается ряд требований согласно определенным стандартам.

Характеристика плотности дизтоплива является параметром, который определяет эффективную работоспособность данного вида горючего в различных температурных условиях. Плотность топлива представляет собой количество его массы в килограммах, которое  способно уместиться в одном кубометре.

Величина плотности солярки не постоянна, так как зависит от температуры. Повышение температуры горючего приводит к уменьшению его плотности. Для измерения плотности дизеля (удельный вес дизтоплива) используется специальный прибор, получивший название ареометр.

Рекомендуем также прочитать статью о правильном выборе присадок в дизельное топливо. Из этой статьи вы узнаете об основных критериях в процессе подбора антигеля в период зимней эксплуатации дизельного автомобиля.

Плотность измеряемой жидкости равна отношению массы ареометра к  тому объему, на который прибор погружен в жидкость. Ареометры бывают устройствами постоянного объёма/постоянной массы. Для различных жидкостей существуют соответствующие ареометры. Чтобы измерить плотность солярки, потребуется ареометр для нефтепродуктов типа АН, АНТ-1 или АНТ-2.

Ареометр представляет собой прибор для проведения измерений  плотности  жидкостей. Зачастую имеет вид стеклянной трубки, в верхней части которой находится шкала значений плотности.

Крайне высокая плотность топлива означает, что в его составе присутствует больше тяжелых фракций. Для нормальной работы дизельного мотора наличие тяжелых фракций является негативным аспектом, так как испаряемость и  процессы распыла в камере сгорания ДВС ухудшаются. В топливной системе и самих цилиндрах дизеля от езды на таком горючем постепенно накапливаются отложения и нагар.  

Согласно действующим стандартам по ГОСТу:

  • плотность летнего дизельного топлива — 860 кг/м3;
  • плотность зимнего дизтоплива — 840 кг/м3;
  • плотность арктического дизеля — 830 кг/м3;

Приведенные выше фиксированные показатели подразумевают одинаковую температуру дизельного топлива на отметке +20С, так как плотность солярки напрямую зависит от температуры горючего. На основании ГОСТ становится понятным, что плотность солярки имеет зависимость как от температуры, так и от конкретной марки ДТ. Зимний дизель имеет меньшую плотность сравнительно с летней соляркой. Меньшая плотность дизтоплива для зимы позволяет такому горючему сохранять текучесть и противостоять застыванию в условиях низких температур. 

Что касается удельного веса дизельного топлива, тогда по стандартам:

  • летнее дизтопливо должно иметь удельный вес в рамках до 8440 Н/м3;
  • зимний дизель имеет удельный вес до 8240 Н/м3;

Получается, что вес 1 литра дизельного горючего может составлять от 830 до 860 грамм, что будет зависеть от марки дизельного топлива по сезону и температуры. Чем выше окажется температура  дизтоплива, тем меньший вес будет иметь 1 литр такого горючего.

С учетом качественного топлива изменение температуры солярки на 1 градус по Цельсию приведет к изменению его плотности на 0,00075. Указанный коэффициент позволяет произвести расчеты величины плотности солярки применительно к тем или иным температурным показателям. Стоит учитывать, что подсчитать удается плотность исключительно чистого топлива. 

Точную плотность солярки на АЗС с опорой на данный коэффициент  определить сложнее, так как необходимо  дополнительно учитывать количество содержащихся присадок и примесей в ДТ. Более того, состав таких примесей в конечном продукте на заправках зачастую неизвестен, что сильно затрудняет любые перерасчеты.

Содержание статьи

Почему зимой расход дизельного топлива больше

Характеристика плотности дизельного определяет не только порог его застывания и замерзания. Плотность ДТ также указывает на количество энергии, которое выделяет горючее. Более высокий показатель плотности означает большее количество выделяющейся энергии в процессе сгорания в рабочей камере дизельного ДВС. Чем выше будет плотность солярки, тем большим окажется КПД двигателя. Дополнительно плотность повлияет на расход дизельного топлива на 100 км. Более плотное ДТ в топливном баке заметно повышает экономичность двигателя.

Зимняя или арктическая солярка для дизельного мотора всегда имеет меньшую плотность. Для высвобождения энергии и получения необходимой отдачи от силового агрегата потребуется сжигать большее количество такой солярки сравнительно с более плотным топливом, которое используется в летний период. Этим объясняется повышенный расход менее плотного дизельного топлива зимой.

Рекомендуем также прочитать статью о том, что делать, если дизельный двигатель плохо заводится зимой. Из этой статьи вы узнаете как завести дизель в мороз, а также найдете ответы на вопросы, почему дизельный двигатель не заводится «на холодную».

Использование летней солярки для повышения экономичности дизельного агрегата не допускается. В составе летнего дизтоплива присутствуют не только базовые углеводороды, которые  обеспечивают энергию в процессе сгорания, но и парафины в растворенном состоянии. Снижение температуры вызывает начало активной парафинизации топлива, когда горючее утрачивает свою текучесть и превращается в гель.

Парафины не позволяют эффективно прокачивать солярку по системе питания дизельного мотора, забивают топливопроводы и фильтры тонкой очистки. По этой причине в состав дизельного топлива для зимы вводят дополнительные компоненты. Главной задачей становится предотвращение гелеобразования и замерзания парафинов путем добавки специальных присадок. Такие присадки в процессе производства повышают температурный порог замерзания солярки, но на плотность ДТ никакого влияния не оказывают.

Ошибочно полагать, что если залит в бак «летний» дизель и самостоятельно добавить присадку-антигель, то это позволит избежать застывания горючего. Первое, присадки не способны оказать воздействие на уже замерзшую солярку, так как загустевшие парафины растворить она не способна. Второе, присадки в дизель не воздействуют на его плотность, так как их механизм воздействия на топливо другой. Антигели в солярку только предотвращают процесс активной парафинизации.

Дизтопливо с меньшей плотностью обладает лучшей текучестью. Получается, что даже при низких температурах солярка будет свободно проходить по топливопроводу, не создавая пробок. По этой причине для зимы используется ДТ с меньшим показателем плотности. В теплое время года характеристика плотности солярки не имеет первостепенной важности. Для летнего дизеля основными показателями является степень содержание серы и цетановое число.  

Как самому проверить плотность дизельного топлива

Владельцам дизельных авто рекомендуется заправляться на заправочных станциях, где гарантированно продают зимнее или арктическое дизельное топливо. Потребность самостоятельно проверить плотность солярки «в полевых условиях» может возникнуть тогда, когда вы сомневаетесь в качестве дизтоплива при заправке на непроверенных АЗС.

Проверять плотность ДТ самостоятельно лучше при температуре от –10C и более. Для проверки плотности солярки необходимо налить небольшое количество топлива на поверхность из металла. Далее нужно обратить внимание на помутнение и текучесть. Если солярка нормально стекает и не застывает, тогда можно заправляться. Если заметны признаки помутнения и снижения текучести, тогда от такой заправки стоит отказаться. Качественное зимнее дизельное топливо замерзает при температурном показателе около –45C по Цельсию.

Для быстрого анализа можно также достать заправочный пистолет и оценить состояние капель горючего на его конце. Солярка не должна застывать. Желательно также осуществлять частичную заправку дизеля, то есть смешать ранее проверенную солярку в баке со свежей. Для этого рекомендуется зимой всегда держать половину топливного бака заполненным.

Более точно проверить плотность дизтоплива можно следующим образом. Солярка наливается в небольшую емкость и далее помещается в условия, где температура воздуха находится на отметке около + 17-20 градусов на такое время, чтобы топливо прогрелось до аналогичного температурного показателя. Далее плотность дизеля измеряется при  помощи ареометра. Полученные данные необходимо сравнить с теми стандартами, которым по ГОСТу должно соответствовать приобретенное дизтопливо.

Читайте также

  • Срок годности дизельного топлива

    Условия правильного хранения дизельного горючего и сроки его годности. Как обеспечить сохранность дизтоплива при длительном хранении: фильтрация и добавки.

krutimotor.ru


Смотрите также